本发明属于核燃料技术领域，涉及一种锆合金包壳表面抗高温蒸汽腐蚀涂层及其制备方法，以Zr?4合金为基底，涂层自基体表面由内向外依次为：Cr打底层、Cr(C)/CrSi(C)功能层，Cr(C)/CrSi(C)功能层为Cr(C)纳米层和CrSi(C)纳米层依序交错层叠而成的多层结构；采用磁控溅射复合多弧离子镀技术制备纳米多层Cr(C)/CrSi(C)复合涂层；该复合涂层包含作为打底层的Cr涂层、作为功能层的纳米多层Cr(C)/CrSi(C)涂层；在基体表面优先沉积的Cr层可改善基体和膜层之间的结合力，进一步发挥Cr(C)/CrSi(C)涂层抑制高温蒸汽对锆合金基体腐蚀的能力，提升锆合金包壳管耐事故容错性能。

1.一种锆合金包壳表面抗高温蒸汽腐蚀涂层，其特征在于，所述涂层自基体表面由内向外依次为：Cr打底层、Cr(C)/CrSi(C)功能层，所述Cr(C)/CrSi(C)功能层为Cr(C)纳米层和CrSi(C)纳米层依序交错层叠而成的多层结构，所述涂层的厚度不小于5.6μm。

一种BN和铼掺杂调控钨合金强韧性的方法，针对钨合金本征脆性及传统第二相弥散强化产生的高强低延性问题。通过对第二相在加工和高温服役两个温度条件下对第二相颗粒特性要求不同，提出了在加工应力作用下第二相颗粒可形变以及数量增殖以降低应力集中进而提高材料韧性，而在高温下环境下大量第二相作为晶界或位错的钉扎相提高强度的方法。该发明以固溶强化钨铼合金为基础，通过第二相BN掺杂弥散强化及其在加工过程中的增殖特性，实现钨合金良好加工特性和高温特性双协同。本发明解决了钨合金普遍存在室温塑韧性和高温强度不能兼得的问题，同时可显著增加钨合金强化和延性，是对传统弥散强化第二相特性要求的颠覆和重大拓展。

1.一种BN和铼掺杂调控钨合金强韧性的方法，其特征在于包括以下步骤：步骤1，将钨粉与铼粉按95-90：5-10的质量比混合后装入球磨罐中，在氩气保护下进行球磨混合，得到混合均匀的粉末；步骤2，向混合均匀的粉末中加入其质量0.3％的BN装入球磨罐中，在氩气保护下进行球磨混合，得到混合均匀的粉末；步骤3，将步骤2得到的混合均匀的粉末在氩气保护下进行球磨，得到混合均匀的粉末；步骤4，将上述混合均匀的粉末装入石墨模具中，然后将装有混合粉末的石墨模具放入真空度为5×10-3Pa～1×10-2Pa的热压结炉中进行烧结，烧结温度为1400℃～1500℃，保温时间为3～10min，施加压力为30～50MPa，随炉冷却，将脱模后得到的烧结体加工去除表层0.3～0.5mm，得到BN的钨铼合金；步骤5，将得到的BN的钨铼合金在1100～1800℃进行4道次的高温轧制，将轧制后的产品在1000-1400℃进行1-3h的退火处理。

本发明公开了一种通过织构调控和组织细化制备的高强塑性TC4合金丝材及其制备方法，方法包括如下步骤：步骤1、将混合金属颗粒放入真空电弧炉，在氮气气氛下，进行熔炼，得到初始态φ12.0mm的铸锭；所述混合金属颗粒由以下金属单质颗粒按照质量百分比混合而成：5.50％～6.75％的Al、3.50％～4.50％的V、0.15％～0.35％的Fe，余量为Ti；步骤2、将铸锭依次开坯、锻造和轧制，得到热轧坯料；步骤3、将热轧坯料扒皮探伤后，热拉伸为φ4.0mm的丝材，变形量为0.89，得到高强塑性TC4合金丝材。本发明通过织构调控和组织细化制备的TC4合金丝材呈现近等轴状均匀组织，具有优异的综合力学性能。

1.一种通过织构调控和组织细化制备高强塑性TC4合金丝材的方法，其特征在于，包括如下步骤：步骤1、将混合金属颗粒放入真空电弧炉，在氮气气氛下，进行熔炼，得到初始态φ12.0mm的铸锭；所述混合金属颗粒由以下金属单质颗粒按照质量百分比混合而成：5.50％～6.75％的Al、3.50％～4.50％的V、0.15％～0.35％的Fe，余量为Ti；步骤2、将铸锭依次开坯、锻造和轧制，得到热轧坯料；步骤3、将热轧坯料扒皮探伤后，热拉伸为φ4.0mm的丝材，变形量为0.89，得到高强塑性TC4合金丝材。

本发明公开了一种水下局部干法线光斑送粉激光熔覆实验系统及其使用方法，所述实验系统用于模拟浅水环境下局部干法熔粉激光熔覆,所述实验系统包括水箱、运动系统、传输系统、控制系统和熔覆系统；水箱用来模拟浅水环境，控制系统控制运动系统、传输系统和熔覆系统的协同工作；所述运动系统负责熔覆系统的运动，完成实验中规定的熔覆系统运动路径，传输系统负责传输该实验系统中的气体、液体和激光，保证熔覆的顺利运行，熔覆系统负责整合该实验系统中的气体、液体和激光，为该实验系统中的最终输出端。本发明具有熔覆效率高，熔覆精度高和与基材结合强度高的特点。

1.一种水下局部干法线光斑送粉激光熔覆实验系统，其特征在于，所述实验系统用于模拟浅水环境下局部干法熔粉激光熔覆,所述实验系统包括水箱、运动系统、传输系统、控制系统和熔覆系统；水箱用来模拟浅水环境，控制系统控制运动系统、传输系统和熔覆系统的协同工作；所述运动系统负责熔覆系统的运动，完成实验中规定的熔覆系统运动路径，传输系统负责传输该实验系统中的气体、液体和激光，保证熔覆的顺利运行，熔覆系统负责整合该实验系统中的气体、液体和激光，为该实验系统中的最终输出端。

一种基于一阶球谐函数角度展开的核反应堆堆芯物理计算均匀化方法，1、组件非均匀中子学计算；2、据均匀化要求的核反应率守恒，获得u方向上1阶均匀化各向异性散射截面和u方向上总截面；3、依据均匀化要求的核反应率守恒，获得均匀化裂变转移截面；4、将所有能群及方向合并成矩阵形式，定义扩散系数矩阵为分块对角矩阵；5、引入中子通量密度在边界处的不连续因子；6、根据均匀化区域以体积权重法统计均匀化区域边界处的非均匀中子面通量值；7、根据一阶球谐函数角度展开方程中的中子流定义式及步骤4中获得的扩散系数矩阵，得均匀净中子流计算式；8、根据下游的堆芯程序所使用的节块方法解析求解均匀中子面通量，可得均匀净中子流；9、由获得的均匀化截面及不连续因子，生成少群常数库供下游堆芯计算使用。本发明方法在保证精度与三阶简化球谐函数改进两步法相当的同时大幅提升计算效率，拓展对新型核反应堆的适用性。

1.一种基于一阶球谐函数角度展开的核反应堆堆芯物理计算均匀化方法，其特征在于：步骤如下：步骤1：组件非均匀中子学计算，包括共振计算和输运计算，使用确定论方法或概率论方法，获得组件非均匀中子通量密度分布，包括中子标通量密度和中子角通量密度；步骤2：依据均匀化要求的核反应率守恒，即每一个均匀化区域内所有角度方向上的散射核反应率和总反应率沿x、y、z三个方向上的总投影都必须在均匀化前后保持不变，并且各均匀化区域中的中子通量密度和u、y、z方向的中子流密度也需要在均匀化前后保持不变，获得u方向上1阶均匀化各向异性散射截面计算公式：式中：hom—均匀；het—非均匀；—u方向由能群g散射至能群g’的1阶均匀化各向异性散射截面；Ωu—u方向外法线单位向量；Σs,g'→g(r,Ω'→Ω)—中子位置为r，飞行方向由Ω'散射至Ω，由能群g散射至能群g’非均匀散射截面；—能群g，中子位置为r，飞行方向为Ω'非均匀中子角通量密度；—能群g，中子位置为r，飞行方向为Ω非均匀中子角通量密度；r—中子位置；Ω—中子飞行方向；g—能群；和u方向上总截面的计算方式：式中：—能群g，u方向的均匀化总截面；—能群g，中子位置为r，非均匀总截面；步骤3：依据均匀化要求的核反应率守恒，即每一个均匀化区域内所有角度方向上的中子产生核反应率都必须在均匀化前后保持不变，且各均匀化区域中的中子通量密度和u、y、z方向的中子流密度也需要在均匀化前后保持不变，获得均匀化裂变转移截面的计算公式式：式中：—能群g的均匀中子裂变谱；—能群g’的均匀中子产生截面；χg(r)—能群g，中子位置r的非均匀中子裂变谱；νΣf,g'(r)—能群g’，中子位置r的非均匀中子产生截面；—能群g’，中子位置为r，飞行方向为Ω'非均匀中子角通量密度；—能群g’，中子位置为r，飞行方向为Ω非均匀中子角通量密度；0阶均匀化散射截面计算公式：式中：—由能群g散射至能群g’的0阶均匀化散射截面；均匀化总截面计算公式：步骤4：将所有能群及方向合并成矩阵形式，定义扩散系数矩阵为分块对角矩阵：式中：—均匀中子扩散系数矩阵；—均匀总截面系数矩阵—均匀1阶各向异性散射矩阵；步骤5：为了保证中子泄漏率守恒，引入中子通量密度在边界处的不连续因子：式中：—节块i的表面Sur的能群g的不连续因子；—节块i的表面Sur的能群g的节块非均匀中子面通量；—节块i的表面Sur的能群g的节块均匀中子面通量；i—节块编号；Sur—节块表面编号；步骤6：根据均匀化区域以体积权重法统计均匀化区域边界处的非均匀中子面通量值：式中：—节块i的表面Sur的能群h的节块非均匀中子面通量；h—能群编号；S—节块表面面积；步骤7：根据一阶球谐函数角度展开方程中的中子流定义式及步骤4中获得的扩散系数矩阵，得均匀净中子流计算式：式中：Jhom(r)—中子位置为r节块均匀净中子流；φhom(r)—中子位置为r节块均匀中子标通量向量；根据均匀化要求的中子泄漏率守恒，可得均匀化前后中子泄漏率守恒关系式：将中子泄漏率守恒定义至均匀化区域的每一段边界处，并根据高斯定理，可得均匀化前后均匀化区域中子泄漏率守恒的关系式：式中：nSur—节块表面的外法线单位向量；—中子位置为r，飞行方向为Ω的非均匀中子角通量密度；步骤8：根据下游的堆芯程序所使用的节块方法解析求解均匀中子面通量，得均匀净中子流计算式：式中：A⊥Sur—节块表面的面积；ΔhSur—节块表面的长度；再根据均匀化前后均匀化区域中子泄漏率守恒的关系式，可得均匀中子面通量的计算式为：或者，利用变分原理，可得中子通量密度展开系数矩、中子源密度体积展开系数矩以及节块边界净中子流展开系数矩之间的响应关系：式中：—中子通量密度展开系数矩；H—节块响应矩阵；s—中子源密度体积展开系数矩；C—节块响应矩阵；J—节块边界净中子流展开系数矩；根据响应关系求得节块内的中子通量密度展开系数，再根据变分节块法的原理获得节块边界面处的均匀中子面通量密度：式中：—节块边界面处的均匀中子面通量密度；—节块响应矩阵；步骤9：由步骤2-步骤8获得了均匀化截面及不连续因子，生成少群常数库供下游堆芯计算使用。

本发明属于电化学电极制备技术领域，涉及一种碱性电解槽阳极电极的制备方法，包括：步骤1、球磨混合搅拌金属粉末以得到金属合金粉末催化剂；步骤2、加入所述溶剂与所述粘结剂，充分搅拌混合后的混合物进行筛网过滤以得到金属催化剂浆料；步骤3、将金属催化剂浆料均匀喷涂在金属网载体表面，然后进行真空干燥；最后进行退火处理，得到阳极电极；本发明通过采用非贵金属粉末及商业化镍丝网与不锈钢丝网作为电极制备的原材料，具有价格低廉、产量丰富、易获取等优点，并且制备的电极表现出电催化活性高、催化剂不易脱落、稳定性良好的性能，另外，本发明对设备要求低，易于操作、制备方法简单，对于工业化的生产及应用具有极大的潜力。

1.一种碱性电解槽阳极电极的制备方法，其特征在于，包括：金属粉末、溶剂、粘结剂、金属网载体；所述金属粉末包括：铬、钒、钛、锆、铝、镍、钴、铁、钼、铜、锌、钨中的一种或几种，粉末粒径尺寸为0.001-0.2mm；所述溶剂包括：水、甲醇、乙醇、丙醇、松油醇中的一种或几种；所述粘结剂包括：异丙醇、乙二醇、PVP、水溶性氨基树脂、醋酸甲酯、醋酸乙酯、醋酸丙酯中的一种或几种；所述金属网载体包括：镍丝网或不锈钢丝网；所述制备方法包括以下步骤：步骤1、将所述金属粉末混合后加入球磨装置，通过机械合金化法进行球磨搅拌以得到金属合金粉末催化剂；步骤2、待步骤1球磨搅拌结束后，加入所述溶剂与所述粘结剂，并使溶剂、粘结剂与金属合金粉末充分混合并继续进行球磨搅拌；将充分搅拌后的混合物进行筛网过滤以得到金属催化剂浆料；步骤3、将步骤2中得到的所述金属催化剂浆料均匀喷涂在金属网载体表面，然后进行真空干燥；最后将真空干燥后的金属网载体置于H2、Ar、N2中的一种或几种组成的气氛中或真空环境中进行退火处理，得到阳极电极。

本发明公开了一种高速激光熔覆抗空蚀镍钛合金涂层及其制备方法，属于激光熔覆涂层技术领域，包括冶金结合形成在不锈钢基体表面的纯镍过渡层和镍钛合金涂层，镍钛合金涂层采用镍钛粉末经高速激光熔覆成型在所述纯镍过渡层表面，采用Ni过渡层工艺配合采用高速激光熔覆工艺，极大的降低NiTi涂层的稀释率，减少了基体的熔化，达到隔绝不锈钢中的Fe元素向NiTi涂层的渗透，减少脆硬相的产生，实现无裂纹、无气孔的无缺陷镍钛合金涂层制备；进而利用形成在不锈钢基板表面的镍钛合金涂层的超弹性，在反复可逆的相变过程中吸收空蚀的能量，空蚀能量被这一效应大大消耗掉了，从而达到大幅度延缓因空蚀造成的疲劳失效的效果。

1.一种高速激光熔覆抗空蚀镍钛合金涂层，其特征在于，所述高速激光熔覆抗空蚀镍钛合金涂层包括冶金结合形成在不锈钢基体表面的纯镍过渡层和冶金结合形成在所述纯镍过渡层表面的镍钛合金涂层，所述镍钛合金涂层采用镍钛粉末经高速激光熔覆成型在所述纯镍过渡层表面，所述镍钛合金涂层的厚度为所述纯镍过渡层厚度的4倍～6倍。

本发明公开了一种超高韧性Ti?Al?V?Cr?Mo系亚稳β型钛合金及制备方法，属于合金材料技术领域，该亚稳β型钛合金按质量百分比计，包括6.5?7.8％的Al，5.0?6.0％的V，4.0?5.0％的Cr以及5.5?6.5％的Mo，余量为Ti以及不可避免的杂质元素；该合金经过常规的固溶热处理就可以在冲击变形中激活扭折带的变形模式。扭折带通常由高度局域塑性变形产生，并由强烈的位错滑移引起。当位错滑移受阻时，通过激活扭折带来改变晶体学位向，使得位错在新的易滑移位向继续滑移。扭折带的激活可以释放冲击变形过程中裂纹尖端的应力集中，消耗塑性变形功，提高冲击韧性。

1.一种超高韧性Ti-Al-V-Cr-Mo亚稳态β型钛合金，其特征在于，按质量百分比计，包括6.5-7.8％的Al，5.0-6.0％的V，4.0-5.0％的Cr以及5.5-6.5％的Mo，余量为Ti以及不可避免的杂质元素。

本发明公开了一种镍基高熵合金AlCrFeNiV的激光增材制造及热处理方法，包括以下步骤：1)获取AlCrFeNiV球形合金粉末；2)将所述AlCrFeNiV球形合金粉末填装于打印设备的粉料缸中；3)设置打印设备的参数，利用选择性激光熔融打印技术，通过打印设备制备成形样件；4)对所述成形样件进行热处理，完成镍基高熵合金AlCrFeNiV的激光增材制造。该方法制备得到的试件具有较高的致密度，在室温下表现出优异的抗拉强度和较高的延伸率，同时在高温服役条件下仍具有良好的力学性能和加工性能。

1.一种镍基高熵合金AlCrFeNiV的激光增材制造及热处理方法，其特征在于，包括以下步骤：1)获取AlCrFeNiV球形合金粉末；2)将所述AlCrFeNiV球形合金粉末填装于打印设备的粉料缸中；3)设置打印设备的参数，利用选择性激光熔融打印技术，通过打印设备制备成形样件；4)对所述成形样件进行热处理，完成镍基高熵合金AlCrFeNiV的激光增材制造。

本发明提供了一种Ta?W?Re?Hf?C超高温合金及其制备方法。以Ta颗粒，W颗粒，Re颗粒，Hf颗粒和C粉作为原料，在真空感应电磁悬浮熔炼炉内制备了Ta:85～90wt％，W:10～15wt％，Re:0.5～1wt％，Hf:0.5～1wt％和C:0.01％～0.025％的超高温合金，并通过锻造和真空高温退火的方式进一步提升材料性能并使材料均匀化。制备得到的Ta?W?Re?Hf?C超高温合金为BCC结构，其中Ta?16W?1Re?0.7Hf?0.025C室温拉伸测试中的伸长率超过10％，同时屈服强度σ0.2为857MPa，抗拉强度高达1024MPa；在2000℃高温压缩测试中的屈服强度为210MPa，具有优异的高温强度还能保持良好的室温塑性和室温强度，该体系合金有望作为航空航天工业和高温技术领域的新型超高温结构材料，同时可以通过塑性变形加工和热处理等手段实现结构件的广泛应用，具有较大的发展和应用潜力。

1.一种Ta-W-Re-Hf-C超高温合金的制备方法，其特征包括以下步骤：步骤1：按质量百分比将82～84％的Ta颗粒，14～16％的W粉，0.5～1％的Re粉，0.5～1％的Hf颗粒和0.01％～0.025％的C粉混合均匀得钽合金原料；步骤2：使用真空感应电磁悬浮熔炼炉进行熔炼，打开冷却水，打开放气阀开启真空感应悬浮熔炼室，将钽合金原料置于坩埚后放入真空感应电磁悬浮熔炼炉炉膛，关闭真空感应悬浮熔炼室并关闭放气阀，控制炉内气压降低至3×10-3Pa后，再冲入高纯氩气，当炉内气压达到0.01～0.02MPa时，加热熔炼样品，熔炼温度3000℃～3200℃，反复熔炼3-5次后，冷却至室温后取出样品；步骤3：将熔炼好的样品在氢气氛围保护下加热到1400℃后锻造成原长度的30～40％，而后放置于真空度为5×10-3Pa的高温炉中，以10℃/min的加热速率加热至1700℃～1800℃保温1小时对样品进行退火，之后随炉冷却至室温得到Ta-W-Re-Hf-C超高温合金。

一种用于工业硅生产的离心粒化装置及粒化方法，包括中间包、缓存装置、粒化仓和保护内衬；中间包设置在缓存装置的上方，缓存装置连接粒化仓，保护内衬设置在粒化仓内侧壁上。本发明缓存装置、粒化仓和移动床上设有通入保护气体的入口，并设置保护内衬以防止硅液的污染，中间包结合缓存装置实现硅液流量及纯度控制。内表面喷涂碳化硅作为内衬，以有效防止硅的磨损，并且阻止杂质进入，从而提高设备的使用寿命和硅产品的纯度。

1.一种用于工业硅生产的离心粒化装置，其特征在于，包括中间包(1)、缓存装置(2)、粒化仓(3)和保护内衬；中间包(1)设置在缓存装置(2)的上方，缓存装置(2)连接粒化仓(3)，保护内衬设置在粒化仓(3)内侧壁上。

一种具有保护性的高温液态熔体离心粒化系统及粒化方法，包括粒化仓、落渣管、布风装置、粒化器和水冷壁；落渣管设置在粒化仓顶部，落渣管下方的粒化仓内设置粒化器；粒化仓的内侧壁及粒化器下方均设置有水冷壁；布风装置设置在粒化仓底部，布风装置用于通入保护性的惰性气体。实现了易氧化的高温液态硅液的干式粒化，并对粒化过程中的高品质余热进行回收，代替了硅冶炼工序中铸锭工艺，减少了破碎工序，提高了硅成品品质，提升了整个硅冶炼的工艺效率。

1.一种具有保护性的高温液态熔体离心粒化系统，其特征在于，包括粒化仓(1)、落渣管(2)、布风装置(6)、粒化器(8)和水冷壁(10)；落渣管(2)设置在粒化仓(1)顶部，落渣管(2)下方的粒化仓(1)内设置粒化器(8)；粒化仓(1)的内侧壁及粒化器(8)下方均设置有水冷壁(10)；布风装置(6)设置在粒化仓(1)底部，布风装置(6)用于通入保护性的惰性气体。

公开了增材制造和修复单晶高温合金的方法。方法中，对单晶高温合金基板进行均匀化处理；在一维层面上选用不同的电子束功率和扫描速度对单晶高温合金基板进行单道重熔处理，统计不同熔道下的熔池深度和宽度，基于熔池深度和宽度优化热源加工参数；在二维层面上选用优化后的热源加工参数，设置不同的熔道间距进行幅面单层重熔，统计重熔层内杂晶比率，基于杂晶比率优化熔道间距；在三维层面上零件建模，设置尺寸和坐标信息，依据优化后的热源加工参数和优化后的熔道间距设置零件加工信息；复制零件，设置相同的尺寸、中心坐标和热源加工参数，通过零件嵌套实现熔层的二次熔化加工；在单晶高温合金基板上进行增材制造。

1.一种增材制造和修复单晶高温合金的方法，其特征在于，其包括以下步骤：步骤1，对单晶高温合金基板进行均匀化处理；步骤2，在一维层面上选用不同的电子束功率和扫描速度对单晶高温合金基板进行单道重熔处理，统计不同熔道下的熔池深度和宽度，基于熔池深度和宽度优化热源加工参数；步骤3，在二维层面上选用优化后的热源加工参数，设置不同的熔道间距进行幅面单层重熔，统计重熔层内杂晶比率，基于杂晶比率优化熔道间距；步骤4，在三维层面上零件建模，设置尺寸和坐标信息，依据优化后的热源加工参数和优化后的熔道间距设置零件加工信息；步骤5，复制步骤4中的零件，设置相同的尺寸、中心坐标和热源加工参数，通过零件嵌套实现熔层的二次熔化加工；步骤6，在单晶高温合金基板上进行增材制造，在单晶高温合金基板上铺设粉末，进行铺粉后预烧结，随后电子束进行选区熔化，金属粉末完成固相-液相-固相转变，与单晶高温合金基板完成冶金结合，电子束进行重熔，实现二次熔化加工；最后铺粉前热补偿，基板下降设定高度，完成单层的增材制造过程；重复操作、循环往复至加工高度达到设定的打印零件高度。

本发明公开了一种抗高温冲蚀单相高熵合金涂层及其制备方法，通过高速激光熔覆的方法制备了由具有单相BCC结构的Al<subgt;x</subgt;CoCrFe<subgt;1.5</subgt;Ni<subgt;2.1</subgt;高熵合金涂层，x>1.3，涂层制备线速率不低于3000mm/min，且涂层内部与界面处无明显缺陷。高熵合金涂层与基材间呈冶金结合方式，具有高硬度和抗高温氧化性能，表现出优异的抗高温固态颗粒冲蚀磨损性能。本发明对于改善高温环境下关键结构件的抗固态颗粒冲蚀磨损性能具有重要意义。

1.一种抗高温冲蚀单相高熵合金涂层制备方法，其特征在于，包括以下步骤：将Al、Co、Cr、Fe和Ni粉末按x：1：1：1.5：2.1的摩尔比混合均匀，x为1.3～2.0，得到球形混合粉末；利用球形混合粉末在基体材料的表面沉积制备得到具有单相BCC结构的AlxCoCrFe1.5Ni2.1单相高熵合金涂层。

本发明公开了一种空间增材制造系统及方法，属于增材制造技术装备技术领域。本发明公开的系统包括打印机箱体、控制系统、打印基板或预制体、打印头及驱动系统、双向或多向夹持固定系统、连续传输系统、热量传输冷却系统和回转驱动系统；能够实现打印基板或预制体沿Z轴方向连续无限传送，摆脱传动金属丝材高能束沉积增材制造装备尺寸的限制，实现金属管件等结构件的连续无限长度、任意大小的连续增材制造。采用金属丝材作为打印成型材料时，可以解决金属粉末成型过程中粉末在微重力、真空环境下粉末悬浮、飘散现象的发生，实现大型结构件的连续无限长度的空间在轨增材制造。

1.一种空间增材制造系统，其特征在于，包括打印机箱体(1)、控制系统(2)、打印基板或预制体(3)、打印头及驱动系统、双向或多向夹持固定系统(11)、连续传输系统和热量传输冷却系统；所述打印头及驱动系统、双向或多向夹持固定系统(11)和连续传输系统依次固定在打印机箱体(1)内部；所述打印基板或预制体(3)固定在双向或多向夹持固定系统(11)和连续传输系统上；所述双向或多向夹持固定系统(11)内设置有热量传输冷却系统，用于实现打印过程中打印机体的不断散热；所述控制系统(2)设置在打印机箱体(1)外部，分别与打印头及驱动系统、双向或多向夹持固定系统(11)和连续传输系统连接；所述打印头及驱动系统能够在XY平面内运动并在打印基板或预制体(3)打印形成打印零件(4)，打印零件(4)由双向或多向夹持固定系统(11)进行夹紧或松开，由连续传输系统实现打印零件(4)在Z轴的连续无限长度打印。

本发明属于增材制造领域，公开了一种尖角与纵向耦合磁场发生装置，包括承载支架和套筒；套筒套设在焊枪末端外部，套筒下部缠绕有励磁线圈，形成纵向磁场；承载支架与套筒连接；在承载支架内壁上固定连接有四个芯柱；在每个芯柱上缠绕有励磁线圈，形成尖角磁场；在承载支架和芯柱内部预制有连通于一体的励磁装置冷却通道，励磁装置冷却通道与冷却循环系统连接。还公开了包含尖角与纵向耦合磁场发生装置的增材制造系统，在利用尖角与纵向耦合磁场压缩电弧、搅拌熔池、细化晶粒的同时解决了外加磁场使增材制造过程中热输入增加的问题。

1.一种尖角与纵向耦合磁场发生装置，其特征在于，包括承载支架(4)和套筒(2)；承载支架(4)与套筒(2)连接，且焊枪(1)位于承载支架(4)的中心位置；套筒(2)套设在焊枪(1)末端外部，套筒(2)下部缠绕有励磁线圈(11)；在承载支架(4)内壁上固定连接有四个芯柱(10)，四个芯柱(10)的自由端与焊枪(1)存在间隙；在每个芯柱(10)上缠绕有励磁线圈(11)，芯柱(10)上相邻的励磁线圈(11)的螺旋绕制方向分别为顺时针方向与逆时针方向，形成尖角磁场；在承载支架(4)和芯柱(10)内部预制有连通于一体的励磁装置冷却通道(8-2)，励磁装置冷却通道(8-2)两端为进水口和出水口，进水口和出水口与冷却循环系统连接。

本发明属于镍基高温合金增材制造领域，公开了M247高温合金电子束铺粉选区熔化增材制造缺陷控制方法，本发明通过对零件模型进行仿真试验，得到所需应力条件下所对应的工艺参数范围，采用合理的工艺操作方式，完成成形。由于M247材料粉末昂贵，且做工艺试验的成本较高，因此在确定工艺参数的方法上，通过本发明通过仿真方法进行模拟，能够有效降低成本且提高效率。本发明在最后成型完毕后采用真空冷却，能够有效减少裂纹的产生，尤其是因为温度梯度大造成的热应力开裂。本发明成型的M247高温合金构件具有优异的力学性能，且在CT无损检测下致密度高达99.99％。

1.M247高温合金电子束铺粉选区熔化增材制造缺陷控制方法，其特征在于，包括以下步骤：根据所需零件制作M247高温合金的零件模型，并对零件模型进行分层，进行对分层后的零件模型进行仿真试验，得到所需应力条件下所对应的工艺参数范围；制作M247粉床并调平基板，冲入保护性气体，使电子枪舱内及成型舱室的真空度达到所需要求，并对电子束进行调焦并对基板进行散焦预热；根据所得的工艺参数范围，开启电子枪扫描熔化每层粉末，直至最后一层粉末扫描完成；扫描完成后，保持成型舱室的真空度，使得零件通过辐射散热，完成M247高温合金零件的制备。

本发明公开了一种液体静压丝杠进给系统综合误差建模方法及系统，涉及高精密机床直线进给轴综合误差建模方法技术领域，该方法包括以下步骤：采集液体静压丝杠进给系统运行过程中的温度信息以及与温度信息对应的综合定位误差信息；对温度信息进行聚类分析与相关性分析，得到温度敏感点；对综合定位误差信息进行解耦，得到几何定位误差以及热定位误差；构建WOA?BP神经网络模型；对几何定位误差进行建模，得到几何定位误差模型；将WOA?BP神经网络模型与几何定位误差模型相结合，得到综合误差模型。本发明解决BP神经网络模型对初始权值、阈值敏感的问题，有效的提高了热误差模型拟合精度及其普适性。

1.一种液体静压丝杠进给系统综合误差建模方法，其特征在于，包括以下步骤：采集液体静压丝杠进给系统运行过程中的温度信息以及与温度信息对应的综合定位误差信息；对温度信息进行聚类分析与相关性分析，得到温度敏感点；对综合定位误差信息进行解耦，得到几何定位误差以及热定位误差，并将热定位误差转换成热定位误差斜率；以温度敏感点作为输入，热定位误差斜率作为输出，建立BP神经网络模型；通过鲸鱼优化算法WOA对BP神经网络模型的相关结构参数进行优化，得到WOA-BP神经网络模型；对几何定位误差进行建模，得到几何定位误差模型；将WOA-BP神经网络模型与几何定位误差模型相结合，得到综合误差模型。

本发明公开了一种适用于水下激光熔覆增材修复的小型超高速线光斑一体化喷嘴，包括本体，通光孔贯穿本体的中心且随本体形状而逐渐缩小，通光孔构成通光的通道，在通光孔的内壁一侧，设置保护气进气口，所述本体两侧设置送粉通道，本体底部设置喇叭口，所述本体下端、送粉通道下端以及喇叭口上端在同一平面。本发明利用载气将熔覆粉末经送粉喷嘴注入到激光中，使粉末在激光照射下发生熔融，并进入到基体熔池，形成熔覆层。通过同轴送粉的方法，实现了线光斑激光熔覆的送粉，采用的线光斑能够实现高效率的熔覆。

1.一种适用于水下激光熔覆增材修复的小型超高速线光斑一体化喷嘴，其特征在于，包括本体(1)，通光孔(5)贯穿本体(1)的中心且随本体(1)形状而逐渐缩小，通光孔(5)构成通光的通道，在通光孔(5)的内壁一侧，设置保护气进气口(4)，所述本体(1)两侧设置送粉通道(2)，本体(1)底部设置喇叭口(3)，所述本体(1)下端、送粉通道(2)下端以及喇叭口(3)上端在同一平面。

本发明属于激光金属材料加工技术领域，公开了一种提升钛合金高周疲劳极限的激光熔覆修复方法，在惰性气体保护下，采用增材添加钛合金粉末对待修复的钛合金构件进行激光熔覆协同侧边修复处理，其中，所用增材添加钛合金粉末的强度高于待修复的钛合金构件的强度。该修复方法采用了异种材料侧边激光熔覆修复技术，能够通过提升修复区强度，在修复区内部原位析出增强相以及修复表面引入压应力，提升其高周疲劳极限，修复方法步骤简单、易于控制。

1.一种提升钛合金高周疲劳极限的激光熔覆修复方法，其特征在于，在惰性气体保护下，采用增材添加钛合金粉末对待修复的钛合金构件进行激光熔覆协同侧边修复处理，其中，所用增材添加钛合金粉末的强度高于待修复的钛合金构件的强度。