一种空气静压主轴径向回转误差预测方法，该方法考虑空气静压轴承内气膜流动的微尺度效应及其非线性动态特性进行预测。根据空气静压轴承的结构及原理，引入体现微尺度效应的流量因子，建立微尺度下空气静压径向轴承的气膜流动数学模型；将气膜转化为具有相互垂直的两个自由度的弹簧阻尼系统，计算流动模型并将微尺度下非线性的动态刚度和阻尼系数赋予弹簧阻尼系统；根据空气静压主轴的结构和工作原理，建立由气膜与转子组成的轴承—转子系统模型；综合主轴振动特点，建立轴承—转子系统的动力学振动数学模型；得到空气静压主轴的各项振动误差，综合各项误差得到主轴总的径向回转误差。

1.一种空气静压主轴径向回转误差预测方法，其特征在于：该方法包括以下步骤：(1)建立空气径向静压轴承微尺度下气膜动态流动模型；根据空气静压径向轴承的结构和工作特点，对空气静压径向轴承的气膜流动进行动态建模，同时引入体现微尺度效应的流量因子对气膜的宏观流动进行修正，从而得到宏微尺度结合的动态流动模型，以达到对微尺度下轴承内气体流动的描述；无量纲的微尺度下气膜动态流动模型如式(1)所示；无量纲公式如式(2)所示；p＝P·pa,h＝H·h0,z＝Z·R (2)式中，P为无量纲的气膜压强，H为无量纲的气膜厚度，Z为无量纲的轴承轴向长度，p为气膜压强，h为气膜厚度，z为无量纲的轴承轴向长度，C1和C2为微尺度流量系数，t为时间，θ为轴承的周向角度，pa为大气压强，h0为轴承间隙，R为轴承半径，μ为气体粘度，U为主轴转速；(2)获取空气静压径向轴承微尺度下非线性的动态参数；将气膜简化为具有相互垂直的两个自由度的弹簧阻尼系统；利用MATALAB软件平台编程对式1进行数值求解，得到微尺度下轴承的动刚度与动阻尼系数，并通过多项式拟合的获得非线性变化的动刚度与动阻尼系数；非线性动态参数中，Kn与Cn分别为偏心方向的动刚度和动阻尼系数，Kt与Ct分别为垂直于偏心方向的动刚度和动阻尼系数；(3)建立空气静压主轴径向振动模型；根据空气静压主轴的结构和工作特点，结合主轴的振动特性，建立由空气静压径向轴承与主轴转子组成的轴承—转子系统；在轴承—转子系统中，每个空气静压轴承被作为具有两个相互垂直自由度的弹簧阻尼系统施加于主轴转子上；以此轴承—转子系统为基础，结合空气静压主轴的自激振动、受迫振动以及偏摆振动，建立空气静压主轴的动力学模型；式中，在动力学模型中，x与y分别为主轴转子在X方向和Y方向上的振动位移，θ为主轴转子的偏摆振动角度，与分别为主轴转子在X方向和Y方向上的振动速度，为主轴转子的偏摆振动角速度，与分别为主轴转子在X方向和Y方向上的振动加速度，为主轴转子的偏摆振动角加速度，m为主轴转子的质量，J0为绕X轴的转动惯量，w为主轴角速度，e为偏心质量的偏心距，t为时间，g为重力加速度，Fy为沿Y方向的径向外载荷，a为转子端部到第一个弹簧阻尼系统的长度，Ki与Ci分别为编号为i的弹簧阻尼系统的刚度系数和阻尼系数，T为X方向上阻尼系数之和，N为Y方向上阻尼系数之和，T′为X方向上刚度系数之和，S为Y方向上刚度系数之和，N′为Y方向上单位阻尼力的矢量和，S′为Y方向上单位弹簧力的矢量和，Q为Y方向上单位阻尼力矩的矢量和，I为Y方向上单位弹簧力矩的矢量和；(4)主轴回转误差信号获取与评价；将获得的非线性动态参数引入式3中，通过MATLAB软件编程对式3进行求解可以获得X方向与Y方向的振动误差x与y，以及偏摆误差θ，综合振动误差与偏摆误差得到主轴总的回转误差信号，如式4所示；式中，Δ为主轴总的振动信号，l为1/2的转子长度。

一种超高强、高硬度TiB2颗粒增强Al?Zn?Mg?Cu复合材料及其制备方法，属于复合材料领域。以Al?Zn?Mg?Cu合金为基体，质量分数为3％?10％且平均尺寸小于1μm的TiB2为增强颗粒，Al?Zn?Mg?Cu合金基体质量百分比组份Zn：8?11％，Mg：1.0?2.0％，Cu：1.0?1.5％，Zr：0.05?0.20％，余量Al。用熔体自蔓延直接合成法制备Al?TiB2中间合金，按复合材料设计成分配料熔炼，以Al?TiB2中间合金为基体，加入铝锭、锌锭、镁锭、Al?Cu和Al?Zr中间合金，搅拌后静置，浇铸。TiB2粒子分布均匀，尺寸较小，强度硬度均较之基体合金有很明显的提高。

1.一种TiB2颗粒增强高锌Al-Zn-Mg-Cu复合材料，其特征在于：以高锌含量的Al-Zn-Mg-Cu合金为基体，质量分数为3％-10％且平均尺寸小于1μm的TiB2为增强颗粒，Al-Zn-Mg-Cu合金基体质量百分比组份Zn：8-11％，Mg：1.0-2.0％，Cu：1.0-1.5％，Zr：0.05-0.20％，余量为Al。

本发明涉及一种3D打印用细颗粒单质球形金属粉末的制备方法，属于金属粉末制备技术领域。该制备方法采用高纯金属块材为原料，在惰性气体环境下通过电弧蒸发，同时充入氢气控制金属气体原子的热传导及活性使其冷却沉积得到高纯单质金属纳米粉末颗粒；然后对高纯单质金属纳米粉末进行团聚造粒，得到较高密度的微米级单质金属粉末；最后对造粒后微米级单质金属粉末进行热处理，通过脱胶和致密化固结作用，获得粒度、球形度、流动性和氧含量满足3D打印要求的单质金属粉末颗粒。本方法与其他工艺方法相比，对金属颗粒的球形度、粒径分布和氧含量的可控性强，并且具有工艺简单和成本低的优势。

1.一种3D打印用细颗粒单质球形金属粉末的制备方法，其特征在于，该制备方法采用高纯金属块材为原料，在惰性气体环境下通过电弧蒸发，同时充入氢气控制金属气体原子的热传导及活性使其冷却沉积得到高纯单质金属纳米粉末颗粒；然后对高纯单质金属纳米粉末进行团聚造粒，得到较高密度的微米级单质金属粉末；最后对造粒后微米级单质金属粉末进行热处理，通过脱胶和致密化固结作用，获得粒度、球形度、流动性和氧含量满足3D打印要求的单质金属粉末颗粒，其具体包括以下步骤：(1)将高纯金属块材作为阳极，钨为阴极，在惰性气体与氢气环境下，通过放电作用形成高强度电弧蒸发金属生成气体原子，冷凝后形成粒径为20～80nm的固态单质金属纳米颗粒，其中金属块材的成分选自Fe、Co、Ni或Zn，惰性气体与氢气的通入顺序为：先抽真空，然后通入氩气进行起弧开始蒸发，然后再通入氢气进行连续蒸发；(2)将聚乙烯醇、聚乙二醇和去离子水与步骤(1)制备的单质金属纳米颗粒按一定比例，通过球磨和机械搅拌相结合配制得到稳定的悬浊液料浆，然后利用闭式循环喷雾干燥设备进行团聚造粒，获得20～50μm的球形金属颗粒，其中干燥介质为氩气；球磨和机械搅拌相结合，先进行球磨，然后再进行机械搅拌；(3)采用氩气保护的管式炉对步骤(2)制备的球形金属颗粒进行热处理，第一阶段热处理温度为250～350℃，保温时间90～150min；第二阶段热处理温度为Tm/2+80～Tm/2+180℃，Tm为单质金属熔点，保温时间为120～180min；最后随炉冷却至室温，得到适用于3D打印需求的细颗粒单质球形金属粉末；其中，步骤(1)中充入氢气与氩气的压力比为1：1～3，通入氩气至真空压力达到0.04～0.06MPa进行起弧，然后通入氢气至真空压力达到0.01～0.03MPa进行连续蒸发；步骤(2)中料浆球磨时间为40～80min，转速为300～400r/min，机械搅拌时间为20～40min，搅拌速率为100～200r/min，保证总时间在60～120min。

本发明涉及一种中心负压等离子弧激光同轴复合焊接装置及方法，属于焊接设备及方法技术领域，其通过抽气装置，使空心电极内腔及其下方等离子弧中心区域处形成稳定的负压状态，激光器产生的激光束经光路结构的传递和出光头的聚焦，并从出光头中射出，透过负压固定室与空心电极同轴的穿过电极的内腔及其下方等离子弧的中心负压区域，聚焦于焊接工件上，与外围同轴的等离子弧形成中心负压等离子弧激光同轴复合焊接方法。该焊接装置及方法通过空心电极内腔及等离子弧中心区域的负压环境，能够彻底的去除光致等离子体和金属蒸汽对激光的吸收和反射作用，为激光束提供了更好的通道，使其充分的聚焦于焊接工件上，极大的提高了激光的能量利用率。

1.中心负压等离子弧激光同轴复合焊接装置，其特征在于：其包括：等离子焊枪，其内部设有空心电极，所述空心电极的上端设有可以透射激光束的负压固定室；激光器，其与光路结构相连，所述光路结构的输出端设有出光头，所述出光头位于所述负压固定室的上方，与其处于正对位置，所述激光器产生的激光束经所述光路结构的传递和所述出光头的聚焦并从其中射出，透过所述负压固定室，与空心电极同轴的穿插入所述空心电极的内腔。

一种高硬度的BCC高熵合金涂层的制备方法，属于涂层技术领域。按照Al1.5CoCrFeNiTix的成分比例选取相应元素的金属粉末，x的取值范围为0.4‐0.6；Al元素的加入形式为质量比为64%的纯铝粉和36%的镍包铝粉，且镍包铝粉中Al元素含量为20wt.%；并加入5‐10wt.%的造渣剂，其中造渣剂成分为：金红石：68wt.%；石英：15wt.%；萤石：17wt.%；将混合均匀的合金粉末装入送粉器中，采用粉末等离子喷焊设备进行熔覆。本发明通过Al和Ti的组合加入制备出了硬度达到700HV的高熵合金涂层。

1.一种高硬度的BCC高熵合金涂层的制备方法，其特征在于，按照Al1.5CoCrFeNiTix的成分比例选取相应元素的金属粉末，其中Al、Co、Cr、Fe、Ni、Ti的摩尔比为：1.5:1:1:1:1：x，x的取值范围为0.4-0.6；Al元素的加入形式为质量比为64%的纯铝粉和36%的镍包铝粉，且镍包铝粉中Al元素含量为20wt.%；并在金属粉末中加入是金属粉末和造渣剂质量总和的5-10wt.%的造渣剂，其中造渣剂成分为：金红石：68wt.%；石英：15wt.%；萤石：17wt.%；然后，将各种粉末混合均匀；最后，将混合均匀的合金粉末装入送粉器中，采用粉末等离子喷焊设备进行熔覆；熔覆时用惰性气体氩气进行保护，具体工艺参数为：非转移弧电流：9-11A；转移弧电流：110-120A；离子气：280-320L/h；送粉气：300-380L/h；保护气：300-350L/h；喷焊速度：34mm/min；焊枪摆幅：14-15mm；喷距：7-10mm；涂层厚度达到5-8mm。

改变半导体激光器件芯片慢轴方向光场分布的方法，该方法适用于单元或阵列器件芯片，主要步骤包括：选取单个或多个发光单元具有精细结构的电流注入区的半导体激光单元或阵列器件芯片；将所述一个或各发光单元电流注入区按一定方式进行光刻、蒸镀；根据特定要求，将所述半导体激光单元或阵列器件芯片的电流注入区按照一定的尺寸和形状光刻、蒸镀，使电流注入区更加细化，半导体激光单元或阵列器件芯片慢轴方向光场按所述特定要求分布。本发明直接从半导体激光器的光源入手，实现慢轴方向光场分布的改变，不仅使半导体激光单元或阵列器件芯片获得特定要求的慢轴方向光场分布，提高激光熔覆的效率和熔覆层的硬度，还避免其结构的复杂化。

1.改变半导体激光器件芯片慢轴方向光场分布的方法，该方法适用于单元器件芯片，主要步骤包括：选取发光单元具有精细结构的电流注入区的半导体激光单元器件芯片；将所述发光单元电流注入区按一定方式进行光刻、蒸镀；根据特定要求，将所述半导体激光单元器件芯片的电流注入区按照一定的尺寸和形状光刻、蒸镀，使电流注入区更加细化，半导体激光单元器件芯片慢轴方向光场按所述特定要求分布。

本发明公开了一种镐形截齿的生产方法，属于采煤机技术领域。采用冷锻技术制备齿体：冷锻成形齿体，然后在齿体头部熔覆合金耐磨层，并钎焊硬质合金头，然后进行齿体热处理和表面防腐处理。冷锻成形截齿坯件，坯料的氧化、脱碳的可能性小，具有尺寸精度和表面质量高，机械性能好等特点。在齿体头部采用等离子喷焊技术，获得与截齿齿体呈冶金结合的耐磨层，可避免硬质合金过早磨损脱落的现象。与现有的截齿相比，本发明对于提高采掘机械的工作效率和降低生产成本有着重要意义。

1.一种镐形截齿的生产方法，其特征在于，采用等离子束熔覆技术在冷锻齿体的齿头制备耐磨合金层，包括以下步骤：第一步，齿体下料对选用的35CrMnSi或42CrMo合金钢棒材，按照截齿毛坯体积计算后下料；第二步，冷锻成形齿体将上述制得的坯料进行前处理，即球化退火处理和磷皂化处理，之后进行正挤预成形即预镦粗成形，并进行球化退火处理和磷皂化处理，之后再进行终挤成形即冷锻成形；第三步，齿体头部熔覆合金耐磨层采用等离子熔覆设备，把冷锻后的齿体加持在旋转装置上，工作时齿头呈水平旋转，在截齿齿头部采用等离子束形成熔池，同时沿轴线方向向熔池内送入合金粉，用等离子束熔覆合金粉，粉末熔化后与截齿头部表面基体熔合并凝固，在齿体表面形成一层成分和结构与齿体显著改变的合金化耐磨层，合金化耐磨层中含有摩尔分数为2％-5％的Ta，其他成分为现有技术中的镐形截齿齿体头部熔覆合金成分；等离子熔覆的工艺为：扫描速度300-500mm/min；非弧电流300A-400A；喷距5-8mm，送粉速率20-30g/min，送粉气流量0.6m3/h，工作气流量0.6m3/h；第四步，钎焊硬质合金头将经第三步制得的齿体放入中频感应的线圈中加热焊接硬质合金刀头，其频率范围为15-25KHZ，温度为840～920℃，恒温时间为5～10分钟，根据钎焊间距和缝高计算钎焊用料，焊料为铜基钎焊YG13C；第五步，齿体热处理将经第四步制得的截齿放入260～290℃的硝盐槽中淬火；第六步，表面防腐处理将热处理后的截齿涂油防锈包装。

本发明公开了一种提高Al-Zn-Mg-Cu合金强韧化水平的时效工艺，属于金属合金技术领域，包括以下步骤：1)低温长时时效：经固溶淬火后，在90℃～150℃加热0.5小时～72小时；2)高温短时时效：在高温下继续时效，工艺为在170℃～200℃加热5分钟～60分钟，水冷。本发明操作简单，易于工业应用；合金在强度保持不变或稍有下降的情况下，能实现韧性的显著提高，扩大了合金的应用范围。

1.一种提高Al-Zn-Mg-Cu合金强韧化水平的时效工艺，其特征在于，包括以下步骤：1)低温长时时效：经固溶淬火后，在90℃～150℃加热0.5小时～72小时；2)高温短时时效：在高温下继续时效，工艺为在170℃～200℃加热5分钟～60分钟，水冷。

一种高温钛合金属于合金领域。本发明提供了一种最高使用温度可达600℃的高温钛合金，其特征在于主要合金元素在已有600℃高温钛合金基础上做了含量的调整，同时加入Mo、Nb、和稀土元素(钕)Nd。合金成分范围(重量百分比)为：Al：6.2～6.5％，Zr：3.5～4.0％，Sn：2.0～2.5％，Mo：0.1～0.3％，Nb：0.6～0.9％，Si：0.3～0.4％，Nd：0.4～0.8％，余量为Ti。本发明合金具有较高的热强性和较好的热稳定性。可成为航空发动机中高温钛合金部件如压气机盘、叶片等的备选材料。

1.一种高温钛合金，该合金包括Ti、Al、Zr、Sn和Si，其特征在于：该合金中还同时含有Nb、Mo、Nd三种元素，合金中各成分及其重量百分比为：Al：6.2～6.5％，Zr：3.5～4.0％，Sn：2.0～2.5％，Mo：0.1～0.3％，Nb：0.6～0.9％，Si：0.3～0.4％，Nd：0.4～0.8％，余量为Ti。

本发明属于微电子表面贴装技术领域，具体涉及一种环氧导电胶及其制备方法。本发明所提供的环氧导电胶的各组分及其所占的质量百分比为：金属粒子：68-72％、促进剂：1-1.5％、环氧树脂：22-25％、固化剂：1-2％，偶联剂：2-3％和抗氧剂：1-2％。本发明通过先将抗氧剂溶解分散在偶联剂与促进剂的混合物中，后而加入到环氧树脂中并搅拌均匀，加入金属粒子分散均匀，最后加入固化剂搅拌均匀，得到环氧导电胶。本发明方法简单易行，成本低，所得导电胶的粘接性能、导电性能及湿热稳定性能好。

1.一种环氧导电胶，其特征在于，所述的导电胶的各组分及其所占的质量百分比为：金属粒子：68-72％、促进剂：1-1.5％、环氧树脂：22-25％、固化剂：1-2％，偶联剂：2-3％和抗氧剂：1-2％；其中，所述的金属粒子选自铜粉、Cu-Zn-Al合金粉、银包铜粉或银包铝粉中的一种，所述的金属粒子的形貌为树枝状或片状中的一种或两种，所述的金属粒子的平均尺寸为5-25μm；所述的促进剂为二乙二醇丁醚；所述的环氧树脂选自缩水甘油醚类双酚A型树脂E-51；所述的固化剂为2-乙基-4-甲基-咪唑；所述的偶联剂为硅烷偶联剂KH-550或钛酸酯偶联剂CT-136中的一种；所述的抗氧剂为碳酰肼或对苯二酚中的一种。

本发明属于高温涂层超导材料制备技术领域。本发明通过如下步骤制备Ti掺杂的YBCO薄膜：1)YBCO前驱溶液和Ti前驱溶液的配制；2)Ti掺杂的YBCO前驱溶液的配制；3)凝胶湿膜的涂敷；4)凝胶湿膜的低温烧结；5)前驱非晶膜的高温烧结。本发明制备方法设备简单、成本低，所制备的薄膜具有较高的临界电流密度、临界转变温度和双轴织构。

1.一种Ti掺杂的YBCO薄膜的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：1)Ti掺杂的YBCO前驱溶液的配制：A、将醋酸钇，醋酸钡和醋酸铜按摩尔比1∶2∶3溶解在去离子水中，再加入高于化学计量比10％的三氟乙酸络合后，于50-60℃下蒸发浓缩得到蓝色透明胶状液体，用甲醇稀释，得到1.5-2.0mol/L的YBCO前驱溶液；B、将钛酸四丁酯和乙酰丙酮按摩尔比1∶1溶解于甲醇中，得到金属离子总浓度为0.1-1.0mol/L的Ti前驱溶液；C、将Ti前驱溶液与YBCO前驱溶液按照Ti的摩尔量为YBCO摩尔量的1-10％进行混合，得到Ti掺杂的YBCO前驱溶液；2)将Ti掺杂的YBCO前驱溶液涂覆到基底上得到凝胶湿膜；3)低温预烧：室温下将凝胶湿膜以135℃/小时的升温速度升温至195℃后，以5-10℃/小时的升温速度升温至250℃，再以30℃/小时的升温速度升温至300℃，最后以300℃/小时的升温速度升温至400℃，烧结13-14h，得到前驱非晶膜；其中，室温至160℃的升温过程中通入干氧气，160℃至400℃的升温过程和烧结过程在湿氧气氛中进行；所述的湿氧气氛是通过将干氧气以0.1-0.3升/分钟的气流量通入温度为25-35℃的蒸馏水中获得的；4)高温烧结：将前驱非晶膜于780-850℃下烧结1-3小时，烧结过程中，前2/3的时间段内通入氧含量为500-1000ppm的湿Ar/O2混合气，后1/3时间段内通入氧含量为500-1000ppm的干Ar/O2混合气，烧结结束后在继续通入氧含量为500-1000ppm的干Ar/O2混合气条件下降温，当温度降到500℃时换成纯氧气，随炉冷却得到Ti掺杂的YBCO薄膜；所述的氧含量为500-1000ppm的湿Ar/O2混合气是通过将氧含量为500-1000ppm的干Ar/O2混合气以0.2-0.5升/分钟的气流量通入温度为40-50℃的蒸馏水中获得的。

一种Mg－Zn镁合金钎焊钎料属于镁合金焊接连接技术领域。本发明所提供的Mg－Zn镁合金钎焊钎料的化学组成及其质量百分比为：Zn：48～51％，余量为Mg。本发明所提供的Mg－Zn镁合金钎焊钎料的熔化温度范围为337～361℃，钎焊温度范围为410～430℃，可适用于固相线温度在430℃以上的镁合金的钎焊。使用该钎料在高频感应钎焊的方式下钎焊AZ31B镁合金，钎焊搭接接头抗剪强度在28～29MPa之间，钎焊对接接头抗拉强度在37～39MPa之间。

1.一种Mg-Zn镁合金钎焊钎料，其特征在于，所述钎料的化学组成及其质量百分比为：Zn：48～51％，余量为Mg。

一种Zn－Mg－Al镁合金钎焊钎料属于镁合金焊接连接技术领域。本发明所提供的Zn－Mg－Al镁合金钎焊钎料的化学成分及其质量百分比为：Al：10～13％，Mg：18～20％，余量为Zn。本发明所提供的Zn－Mg－Al镁合金钎焊钎料的熔化温度范围为379～488℃，钎焊温度范围为500～510℃，可适用于固相线温度在510℃以上的镁合金的钎焊。使用该钎料在高频感应钎焊的方式下钎焊AZ31B镁合金，钎焊搭接接头抗剪强度在43～45MPa之间，钎焊对接接头抗拉强度在59～62MPa之间。

1.一种Zn-Mg-Al镁合金钎焊钎料，其特征在于，所述钎料的化学成分及其质量百分比为：Al：10～13％，Mg：18～20％，余量为Zn。

一种Zn－Mg镁合金钎焊钎料属于镁合金焊接连接技术领域。本发明所提供的Zn－Mg镁合金钎焊钎料的化学成分及其质量百分比为：Mg：4～8％，余量为Zn。本发明所提供的Zn－Mg镁合金钎焊钎料的熔化温度范围为365～396℃，钎焊温度为420～450℃，可适用于固相线温度在450℃以上的镁合金的钎焊。使用该钎料在高频感应钎焊的方式下钎焊AZ31B镁合金，钎焊搭接接头抗剪强度在38～43MPa之间，钎焊对接接头抗拉强度在52～53MPa之间。

1.一种Zn-Mg镁合金钎焊钎料，其特征在于，所述钎料的化学成分及其质量百分比为：Mg：4～8％，余量为Zn。

一种脉冲激光去钴熔凝强化硬质合金的工艺方法涉及硬质合金刀具的激光表面处理技术，属于激光加工技术领域。实际生产中出现了一些在保证硬质合金韧性基础上的表面强化工艺，涂层一般不超过10um，并且涂层与硬质合金基体之间的结合强度较低，因此不能够大幅度提高硬质合金的使用寿命。本发明对硬质合金(钴质量百分比10－30％)的外表面进行激光去钴熔凝处理，所用脉冲激光的波长为248nm－1060nm，功率密度在1.0×106～9.9×107W/cm2范围，脉宽10皮秒(ps)－90纳秒(ns)，脉冲个数为10－500个，脉冲频率1－20Hz。该发明激光熔凝层的厚度为20－60um，熔凝层中钴含量为3－9％，Co、Ni、Cr等粘结剂与基体材料为快速凝固组织，该硬质合金可以是刀具或锯片，用于金属、木材等材料的加工。

1.一种脉冲激光去钴熔凝强化硬质合金的工艺方法，其特征在于：对钴质量百分比10-30％的硬质合金的外表面进行激光去钴熔凝处理，所用脉冲激光的波长为248nm-1060nm，功率密度在1.0×106～9.9×107W/cm2范围，脉宽10皮秒-90纳秒，脉冲个数为10-500个，脉冲频率1-20Hz。

本发明是一种熔锥光纤相向交叉耦合外腔半导体激光器，属于半导体激光器领域。包括半导体激光列阵(1)、快轴准直透镜(2)、对准固定套(3)、熔锥光纤耦合器(4)和输出固定套(5)。本发明采用将半导体激光列阵发光单元与光纤一一对应的方法，使半导体激光耦合进光纤束，通过光纤束熔融拉锥的方法实现激光束之间的耦合，提高了耦合效率。本发明将光纤束分成两部分，将两部分交叉排列，方向为相向，耦合光直接进入相应的发光单元，无需外腔反馈镜，结构简单，反馈损耗低。

1、熔锥光纤相向交叉耦合外腔半导体激光器，其特征在于：包括沿光束的传播方向依次放置的半导体激光列阵(1)、快轴准直透镜(2)、熔锥光纤耦合器(4)和输出固定套(5)；半导体激光列阵(1)的输出端面镀增透膜，发光单元发出的激光束，经过快轴准直透镜(2)准直后，耦合进入熔锥光纤耦合器(4)，熔锥光纤耦合器(4)由数根光纤集束而成，光纤数目与半导体激光列阵(1)的发光单元数目相等，将熔锥光纤耦合器(4)中的光纤分成数目相等的两部分，两部分沿相向的方向交叉排列在一起，使相邻光纤中的激光束的传播方向相反，对交叉部分熔融拉锥，形成熔锥区(6)；熔锥光纤耦合器(4)的输出端与输出固定套(5)相连，激光束从输出固定套(5)输出。