本发明是一种用于高温合金锭坯的开坯模具及其开坯方法，其目的是提高高温合金棒材的可制备性，该技术方案中，利用高温合金锭坯自转和公转结合的形式在模具特定轨道内移动和滚动，可以很大程度地降低设备吨位，节约能源；高温合金坯料在开坯过程中，循环受到了径向方向的进给力，伴随着高温合金坯料的自转，径向进给力均匀分布在整个高温合金坯料上，相比于挤压过程，避免了因模具受损而发生的受力不均匀，微观组织更加均匀；高温合金坯料在受到了径向方向的进给力的同时，受对称磁力头的影响，能够避免类似于缩颈现象，保证了高温合金坯料端面的平整；开坯模具利用多向球头、球头万向结节和连杆实现变形量灵活调整，自动化水平较高。

1.一种用于高温合金锭坯的开坯模具，其特征在于：该开坯模具包括基座(1)和安装基座(1)上的支架(2)，在支架(2)上安装有环形的柱面轨道(3)，该柱面轨道(3)呈卧式并设置有进料长口(11)以使圆柱状的高温合金锭坯(8)进入并能够沿该柱面轨道(3)作环形旋转，在该柱面轨道(3)的内部、沿中心线设置有柱状的球头万向节轴(5)，球头万向节轴(5)的中心线与柱面轨道(3)的中心线重合并与水平面平行，沿球头万向节轴(5)的外圆周面均匀设置有连杆(6)，连杆(6)的顶端安装有柱状的多向球头压柱(4)，多向球头压柱(4)的中心线与球头万向节轴(5)的中心线平行，多向球头压柱(4)能够沿连杆(6)伸缩且形成一个可变直径的柱形压力面(12)，该柱形压力面(12)与直径不变的柱面轨道(3)之间的空间构成圆柱状的高温合金锭坯(8)开坯的模具腔。

一种具有分层微观结构的Ni?Al?Ti基高温合金，分层微观结构由γ基体、立方形γ`沉淀相和γ颗粒组成，立方形γ`沉淀相分布于γ基体中，γ颗粒生长在γ`沉淀相中，立方形γ`沉淀相为L12型结构。还涉及一种具有分层微观结构的Ni?Al?Ti基高温合金的制备方法，通过单晶铸造、退火、预时效处理和时效处理得到具有分层微观结构的Ni?Al?Ti基高温合金。相较传统的较传统的γ/γ`共格结构而言，本发明的分层微观结构可使合金具有更好的力学性能，这是由于γ`沉淀相中的γ颗粒可以提高γ`变形时的剪切阻力，从而提高材料的力学性能，且分层微观结构中的γ颗粒可以延缓γ`的粗化，属于镍基高温合金领域。

1.一种具有分层微观结构的Ni-Al-Ti基高温合金，其特征在于：成分表达式为NiaAlbTicXd，其中a、b、c和d表示原子百分比，X为γ相形成元素，a＝75～88at.％，b＝6～10at.％，c＝4～6at.％，d＝0～5at.％，a+b+c+d＝100at.％；分层微观结构由γ基体、立方形γ`沉淀相和γ颗粒组成，立方形γ`沉淀相分布于γ基体中，γ颗粒生长在γ`沉淀相中，立方形γ`沉淀相为L12型结构。

本发明涉及一种含涂层高温合金高温持久/蠕变寿命的预测方法及系统，属于材料科学领域，该方法通过获取裸合金性能参数，并根据裸合金性能参数建立裸合金Larson?Miller曲线，获取含涂层待测合金在测试温度和测试应力下的含涂层待测合金持久/蠕变寿命测试值，根据该寿命测试值和裸合金Larson?Miller曲线，确定Larson?Miller参数值，并获取该参数值对应的应力值，将应力值作为含涂层待测合金的等效应力，根据等效应力，确定含涂层待测合金的等效承载面积，根据该等效承载面积，对不同温度和应力条件下的含涂层待测合金进行持久/蠕变寿命预测。本发明测试时间短，成本低，预测结果的可靠性高。

1.一种含涂层高温合金高温持久/蠕变寿命的预测方法，其特征在于，所述预测方法包括：获取裸合金性能参数数据，并根据所述裸合金性能参数数据建立裸合金Larson-Miller曲线；所述裸合金性能参数数据包括温度、应力和对应温度和应力下的裸合金持久/蠕变寿命数据；获取含涂层待测合金在测试温度和测试应力条件下的含涂层待测合金持久/蠕变寿命测试值；根据所述含涂层待测合金持久/蠕变寿命测试值和所述裸合金Larson-Miller曲线，确定Larson-Miller参数值，并获取所述Larson-Miller参数值对应的应力值，将所述应力值作为所述含涂层待测合金的等效应力；根据所述等效应力，确定所述含涂层待测合金的等效承载面积；所述含涂层待测合金的等效承载面积为与所述含涂层待测合金等效的所述裸合金的承载面积；根据所述含涂层待测合金的等效承载面积，对不同温度和应力条件下的含涂层待测合金进行持久/蠕变寿命预测。

本发明提供了一种GH4080A高温合金锻件的制备方法，包括以下步骤：S1：钢锭的分段加热、S2：扩散退火、S3：钢锭降温、回温、S4：钢锭开坯、S5：第一次回炉加热、S6：第一次钢锭锻造、S7：第二次回炉加热、S8：第二次钢锭锻造，通过本发明制备方法制备获得的GH4080A高温合金锻件塑形好，抗裂变能力强，具有较高的推广价值与商业价值。

1.一种GH4080A高温合金锻件的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：S1：钢锭的分段加热：将GH4080A高温合金钢锭放置于铸铁上并加入炉中，第一段加热，将钢锭温度升至570-610℃并保温，第二段加热，将钢锭温度升至870-910℃并保温；S2：扩散退火：将S1处理后的钢锭升温至1170-1210℃并保温；S3：钢锭降温、回温：将S2处理后钢锭降温至1030-1060℃，再回温至1140-1170℃并保温一段时间；S4：钢锭开坯：将S3处理后的钢锭进行出炉开坯处理，并控制终锻的温度大于980℃；S5：第一次回炉加热：将S4处理后的钢锭回炉加热，控制钢锭温度升高至1170℃或以上并保温；S6：第一次钢锭锻造：将S5处理后的钢锭出炉进行锻造处理；S7：第二次回炉加热：将S6处理后的钢锭回炉加热，控制钢锭温度升高至1170℃或以上并保温一段时间；S8：第二次钢锭锻造：将S7处理后的钢锭出炉进行锻造处理；所述GH4080A高温合金钢锭包括以下质量分数计的原料：C:0.04-0.10％，Cr:18.00-21.00％,Ti:1.80-2.70％，Al:1.00-1.80％，Co:0-2.00％，Fe:0-1.50％，Mn:0-0.80％，Si:0-0.80％，Cu:0-0.20％，P:0-0.015％，S:0-0.015％，B:0-0.008％，余量为镍以及不可避免的杂质。

本发明公开了一种高温合金本构参数逆向识别方法及模型。基于Oxley模型和正交切削试验，通过测量正交切削中的切削力和切屑厚度，计算高温合金材料在主剪切区剪切面AB的平均剪切应力kAB、平均剪切应变γAB、平均剪切应变速率和平均温升TAB；使用Waldorf’s滑移线场模型修正切削力；通过准静态压缩试验得到的应力应变曲线拟合高温合金材料J_C本构模型中的应变硬化项参数：初始屈服强度A、硬化模量B、应变率敏感系数n，再把J_C本构模型中剩余的2个参数：应变硬化指数C和热软化系数m作为优化目标，通过优化算法搜索参数A、B、C、n、m的最优组合。本发明具有计算精度高、可靠性和准确性高的特点。

1.一种高温合金本构参数逆向识别方法，其特征在于，基于Oxley模型和正交切削试验，通过测量正交切削中的切削力和切屑厚度，计算高温合金材料在主剪切区剪切面AB的平均剪切应力kAB、平均剪切应变γAB、平均剪切应变速率和平均温升TAB；使用Waldorf’s滑移线场模型修正切削力；通过准静态压缩试验得到的应力应变曲线拟合高温合金材料J_C本构模型中的应变硬化项参数：初始屈服强度A、硬化模量B、应变率敏感系数n，再把J_C本构模型中剩余的2个参数：应变硬化指数C和热软化系数m作为优化目标，通过优化算法搜索参数A、B、C、n、m的最优组合。

一种提高接头强度稳定性的异种镍基高温合金真空钎焊方法，属于高温合金焊接技术领域。包括以下步骤：清理合金表面并清洗待焊接部位；采用储能焊接法装配定位；将待焊接组件加热到600?700℃并保温，再加热到850?950℃并保温，然后加热至1050?1070℃并保温10?15min进行真空钎焊；将焊接好的组件加热到1010?1040℃，保温3?5h进行均匀化处理，之后油淬冷却至室温。本发明方法消除了焊缝中心区域的硬脆相，焊缝内部完全生成了固溶体组织，微观组织均匀性明显提升。该工艺在提升接头强度均匀性、稳定性方面具有意想不到的效果，尤其适用于间隙值为60?150μm钎焊接头，极具推广价值。多组力学性能检测结果显示，经本发明工艺处理后接头在730℃下剪切强度及抗拉强度的标准差值降低了70％以上。

1.一种提高接头强度稳定性的异种镍基高温合金真空钎焊方法，其特征在于包括以下步骤：步骤一，焊前准备：用机械法去除合金表面氧化皮直至露出金属光泽，之后用1500#砂纸打磨表面，并用丙酮和酒精依次清洗待焊接部位；步骤二，装配定位：在准备好的待焊接合金之间夹放中间层合金组成“三明治”结构的钎焊组件，之后用储能电焊固定好待焊接合金并压紧；所述中间层合金为箔状非晶态镍基钎料，厚度为60-150μm；步骤三，装炉钎焊：将装配好的待焊接组件放入真空钎焊炉中并抽真空至10-3Pa以下；以5-15℃/min的速率升温至600-700℃，保温10-20min；以5-15℃/min的速率升温至850-950℃，保温20-30min；以5-10℃/min的速率升温至1050-1070℃，保温10-15min进行真空钎焊；焊接后的组件采用分段式冷却，以4℃/min的速率随炉冷却至900℃，之后炉内通高纯氮气使组件快速冷却至室温后出炉；步骤四，均匀化处理：将焊接后的组件置于加热炉中，以15-30℃/min的速率升温至1010-1040℃，保温3-5h后油淬冷却至室温。

本发明提供了一种GH2132高温合金，包括以下质量分数计的原料：Ni：24.0?27.0％，C：≤0.08％，Cr：13.5?16.0％，Ti：1.75?2.30％，Al：≤0.4％，Mn:≤2.0％，Si：≤1.0％，P：≤0.03％，S：≤0.02％，B：0.001?0.01％，余量为Fe，本发明还提供了一种提高GH2132高温合金硬度的热处理方法；与现有技术相比，本发明具有如下优点：其一、本发明通过合理配置GH2132高温合金，使其在经过热处理工艺后具有良好的热稳定性、热强性、良好的塑性和切削加工性能；其二、本发明通过采用两段升温的固溶处理工艺、时效处理以及补充时效处理工艺，能使经过热处理以后的GH2132高温合金坯件具有优异的抗拉强度、屈服强度和硬度，从而克服GH2132高温合金的缺口敏感性。

1.一种GH2132高温合金，其特征在于，包括以下质量分数计的原料：Ni：24.0-27.0％，C：≤0.08％，Cr：13.5-16.0％，Ti：1.75-2.30％，Al：≤0.4％，Mn:≤2.0％，Si：≤1.0％，P：≤0.03％，S：≤0.02％，B：0.001-0.01％，余量为Fe。

一种镍基高温合金内腔表面的渗铝钴工艺及钴铝渗层，该方法包括以下步骤：采用活化液对内腔表面进行活化，在所述内腔表面形成微晶层；采用化学镀液对具有微晶层的内腔表面进行化学镀，形成镀钴层；在所述镀钴层上渗铝，得到具有钴铝渗层的镍基高温合金内腔表面；其中，所述活化液按重量份计，包括以下组分：CoSO450～200份、第一络合剂80～200份、还原剂10～100份、硼酸40～80份，pH值为5～8。本发明不仅无有害气体和粉尘排放、生产成本更低，而且化学镀的方式能够有效地在狭窄的内腔表面形成镀钴层，避免在复合渗层中引入Sn、Pd等有害金属元素，且全流程采用弱酸性或中性溶液，降低了镀层造成的“氢脆”问题的概率。

1.一种镍基高温合金内腔表面的渗铝钴工艺，其特征在于，包括以下步骤：采用活化液对内腔表面进行活化，在所述内腔表面形成微晶层；采用化学镀液对具有微晶层的内腔表面进行化学镀，形成镀钴层；在所述镀钴层上渗铝，得到具有钴铝渗层的镍基高温合金内腔表面；其中，所述活化液按重量份计，包括以下组分：CoSO4 50～200份、第一络合剂80～200份、还原剂10～100份、硼酸40～80份，pH值为5～8。

本发明公开了一种高温合金电子束铺粉选区熔化增材制造裂纹抑制的方法，本发明通过工艺试验，确定在该小尺寸范围内成形的工艺，然后将大尺寸结构通过临界值分区扫描熔化，能够有效避免不同方向上长度差异导致的热裂纹的形成，同时采用横向交错熔化成形，避免了在单方向长度过长时产生较大残余应力的问题。本发明在逐层成形高度方向上，利用临界尺寸半宽交叉的方式改变层间扫描区域，避免了单一区域重复熔化烧结柱而形成粗大的柱状晶的问题，更好的避免了裂纹缺陷的产生。

1.一种高温合金电子束铺粉选区熔化增材制造裂纹抑制的方法，其特征在于，包括以下步骤：S1，保持粉材的真空度，并充入保护性气体，打开电子束进行基板散焦预热；S2，通过工艺试验进行临界尺寸试样增材成形实验，确定在该小尺寸范围内成形的工艺；S3，根据工艺将模型进行分层切片，并获得第i层分层数据；S4，按照先行后列的模式对第i层切片进行分区；S5，对分区进行扫描熔化，按照跳序方式依次遍历该行所有分区；S6，完成内部分区区域烧结后，再进行外轮廓的烧结；S7，将下一层扫描分区模式旋转90°，返回执行S5，直至所有层全部完成烧结。

本发明涉及一种新型高温合金构件疲劳试验夹具，属于疲劳性能测试领域；包括2个夹紧结构和圆棒型试样；夹紧结构包括冷却底座、外部锁紧螺母、阶梯状顶杆和外套筒；其中，冷却底座轴向竖直放置；阶梯状顶杆设置在冷却底座的顶端；外套筒套装在阶梯状顶杆的外壁，且外套筒的底部与冷却底座上表面接触；外部锁紧螺母套装在外套筒的阶梯状外壁，外部锁紧螺母的底端与冷却底座接触，实现将外套筒和阶梯状顶杆固定在冷却底座的顶部；圆棒型试样同轴设置在阶梯状顶杆的顶部，且圆棒型试样向上伸出外套筒；本发明的夹具在满足基本高温疲劳试验的同时，引入了高效的夹具冷却装置，同时解决了使用灵活性和对中度较差的问题。

1.一种高温合金构件疲劳试验夹具，其特征在于：包括2个夹紧结构和圆棒型试样(5)；圆棒型试样(5)轴向竖直放置，2个夹紧结构对称安装在圆棒型试样(5)的轴向两端；夹紧结构包括冷却底座(1)、外部锁紧螺母(2)、阶梯状顶杆(3)和外套筒(4)；其中，冷却底座(1)轴向竖直放置；阶梯状顶杆(3)设置在冷却底座(1)的顶端；外套筒(4)套装在阶梯状顶杆(3)的外壁，且外套筒(4)的底部与冷却底座(1)上表面接触；外部锁紧螺母(2)套装在外套筒(4)的阶梯状外壁，外部锁紧螺母(2)的底端与冷却底座(1)接触，实现将外套筒(4)和阶梯状顶杆(3)固定在冷却底座(1)的顶部；圆棒型试样(5)同轴设置在阶梯状顶杆(3)的顶部，且圆棒型试样(5)向上伸出外套筒(4)。

本发明的目的在于提供一种单晶高温合金冷热疲劳性能检测用试样及其检测方法，以满足单晶合金冷热疲劳性能测试需求。所述试样为偏心圆环试样，其高度为5?10毫米，外圆直径Φ1为10?20毫米，内圆直径Φ2为3?10毫米，偏心圆的偏心距离m为0.5?2毫米。该试样由单晶高温合金制成，柱面方向为一次枝晶的生长方向，即定向凝固方向[001]方向。本发明利用偏心圆环试样的不同壁厚在冷却过程产生的应力的不同，测量单晶合金的抗冷热疲劳能力，测试结果更接近实际工况。

1.一种单晶高温合金冷热疲劳性能检测用偏心圆环试样，其特征在于：所述偏心圆环试样的高度为5-10毫米，外圆直径Φ1为10-20毫米，内圆直径Φ2为3-10毫米，偏心圆的偏心距离m为0.5-2毫米。

本发明涉及一种耐熔盐Te腐蚀镍基变形高温合金，按重量百分比计，其化学成分为：5.0?8.0％的Cr，12.0?18.0％的Mo，0?5％的Fe，0.5?0.8％的Mn，0.1?0.6％的Si，0.05?0.06％的C，0.05?0.3％的La，以及余量的Ni。本发明还提供一种耐Te腐蚀镍基变形高温合金的制备方法。本发明的耐Te腐蚀镍基变形高温合金具有的优势包括：优良的耐Te致晶界开裂性能；较好的高温力学性能，其拉伸强度要不低于GH3535合金；具有优异的抗熔盐腐蚀性能，适用于熔盐核反应堆的高温结构材料，在700?800℃工作温度下表现出优异的抗Te腐蚀性能。

1.一种耐熔盐Te腐蚀镍基变形高温合金，其特征在于，按重量百分比计，其化学成分为：5.0-8.0％的Cr，12.0-18.0％的Mo，0-5％的Fe，0.5-0.8％的Mn，0.1-0.6％的Si，0.05-0.06％的C，0.05-0.3％的La，以及余量的Ni。

本发明提供了镍基粉末高温合金FGH4096大规格铸锭的冶炼工艺，具体为：采用真空感应熔炼(VIM)+保护性气氛电渣熔炼(ESR)+真空自耗熔炼(VAR)三联熔炼工艺生产大规格铸锭。采用VIM熔炼，通过高强度搅拌和高真空气氛获得成分均匀、气体含量低的大规格VIM电极。然后采用ESR熔炼，降低合金中非金属夹杂含量，尤其是降低合金中S元素含量，获得组织致密的大规格ESR铸锭。最后进行VAR熔炼，采用合适的熔速和冷却强度以减轻合金易偏析元素的成分偏析。采用本发明可以得到组织致密、成分均匀、杂质元素和气体元素更低的镍基粉末高温合金FGH4096大规格铸锭。

1.镍基粉末高温合金FGH4096大规格铸锭的冶炼工艺，其特征在于：具体包括以下内容，步骤1：真空感应熔炼(VIM)1)原材料：根据成分配比确定原材料种类和重量如下：镍板1500-1550kg、石墨碳1.0-1.5kg、电积钴380-400kg、钼条110-130kg、镍钨中间合金260-280kg、金属铬470-500kg、铌条20-22kg、海绵钛110-120kg、铝豆64-66kg、海绵锆1.2-1.5、镍硼中间合金2.9-3.1kg；其中，镍钨中间合金中W元素质量分数为42％；镍硼中间合金中B元素含量为15％；原材料投料量约为3t；2)熔炼工艺：真空感应熔炼采用3t坩埚，钢锭模规格为Φ350mm；共可分为四个阶段，分别为熔化期→精炼前物料加入期→精炼期→合金化及调成分期→浇注期；加料前对熔炼室进行测漏，当漏率小于25mbar*L/s时，将混合有石墨碳的镍板加入坩埚；当真空值小于0.25hPa后，以50-100kW功率进行低功率烘烤，目的是将熔炼室内部的气体排出；当真空值小于0.10hPa后，开始采用300-500kW功率进行熔化；待物料熔清后，将电积钴、钼条、镍钨中间合金依次加入炉内；上述操作步骤为熔化期，待熔物料全部熔清后，依次将金属铬和铌条加入坩埚，继续保持300-500kW功率进行熔化；待物料熔清后，搅拌10min的同时打开高真空泵；上述操作步骤为精炼前物料加入期，搅拌结束后，采用热电偶测量钢液温度，同时观察熔炼室真空值；当钢液温度为1560-1570℃、同时熔炼室真空度小于0.05hPa时，继续保持高真空泵打开，并以100-300kW功率精炼30-50min；上述操作步骤为精炼期，精炼结束后，依次加入海绵钛、铝豆、海绵锆、镍硼中间合金。每种物料加入时，需要将温度控制为1450-1460℃；物料加入后以100-300kW熔清，熔清后均要搅拌5min；上述操作执行完毕，取样进行炉前检测；根据炉前检测结果对钢液中各元素进行补加，直至每种元素含量均满足要求；上述操作步骤为合金化期及调成分期；成分合格后，采用热电偶测量钢液温度，钢液温度为1450-1460℃时，将熔炼室充氩至250hPa，然后将钢液浇注至准备好的钢锭模中；步骤2：保护性气氛电渣熔炼(ESR)1)预熔渣渣系：CaF2:MgO:Al2O3:CaO＝65％:5％:20％:10％；渣量30-100kg；2)熔炼工艺：保护性气氛电渣熔炼采用Φ430mm的铜结晶器，可分为三个阶段，分别为化渣阶段→稳定熔炼阶段→热封顶阶段；将烘烤过的渣料装入加渣仓，同时设定加渣参数，初始加渣量为加渣总重量的20-50％，送电后2-5min开始补给加渣，补给加渣时间8-20min；化渣阶段采用功率+渣阻控制，为了快速形成渣池然后逐渐向稳态阶段过渡，功率和渣阻均采用先快速增加后缓慢降低的制度，化渣阶段总持续时间40-70min；稳定熔炼阶段采用熔速+渣摆控制，同时通入惰性气体Ar气0.1-0.3bar以保护熔炼过程钢液与空气发生反应；热封顶阶段采用功率+渣阻控制，热封顶起始重量100-150kg，结束重量20-50kg；步骤3：真空自耗熔炼(VAR)1)熔炼时采用Φ508mm的铜结晶器，同时预真空<0.40Pa，漏率<0.40Pa/min；2)VAR熔炼：真空自耗熔炼可分为三个阶段，起弧阶段→稳定熔炼阶段→热封顶阶段；预真空和漏率达到要求后，即可送电开始熔炼；起弧阶段采用电流+电压控制，电流采用先快速增加后缓慢降低的趋势，起弧阶段时间为50-80min；稳定熔炼阶段采用熔速+熔滴控制，为加强钢液冷却、减轻成分偏析，此阶段需要通入He气，压力为300-1000Pa；热封顶阶段采用电流+熔滴控制；热封顶起始重量120-150kg，结束重量20-50kg；熔炼结束后真空冷却3h出炉，即可获得大规格FGH4096高温合金铸锭。

本发明涉及高温合金技术领域，尤其是涉及一种Ni?Co基高温合金及其制备方法和应用。本发明的Ni?Co基高温合金，主要由按质量百分数计的如下成分组成：Co 16％～22％、Cr 12％～18％、W 4％～6％、Mo 2％～4％、Al 2％～3％、Ti 2％～3％、Nb 2％～3％、Ta 2％～3％、C 0.01％～0.06％、B 0.01％～0.05％、Zr 0.01％～0.05％和Ni 37％～60％。该合金具有优异的高温力学性能和热加工性能。

1.一种Ni-Co基高温合金，其特征在于，主要由按质量百分数计的如下成分组成：Co16％～22％、Cr 12％～18％、W 4％～6％、Mo 2％～4％、Al2％～3％、Ti 2％～3％、Nb 2％～3％、Ta 2％～3％、C 0.01％～0.06％、B0.01％～0.05％、Zr 0.01％～0.05％和Ni 37％～60％。

本发明涉及一种高温合金焊接用焊料及其制备方法和应用，高温合金焊接用焊料，以该高温合金焊接用焊料的总质量为100％计，该高温合金焊接用焊料的原料组成包括：10.5％?12.5％的Cr、1.5％?3％的B、1％?2.5％的Fe、4.5％?6％的Si和余量的Ni。高温合金焊接用焊料的制备方法，包括以下步骤：根据所述高温合金焊接用焊料的原料组成成分进行称重、配比熔炼成母合金；采用雾化制粉工艺制备成粉末焊料。高温合金焊接用焊料在高温合金钎焊、过渡液相扩散焊中的应用。本发明的高温合金焊接用焊料具有焊接强度高、重熔温度显著提高的优点。

1.一种高温合金焊接用焊料，其特征在于，以该高温合金焊接用焊料的总质量为100％计，该高温合金焊接用焊料的原料组成包括：10.5％-12.5％的Cr、1.5％-3％的B、1％-2.5％的Fe、4.5％-6％的Si和余量的Ni。

本发明公开了一种高含氧量的稀土杂化镍基高温合金、制备方法及应用。该合金中氧(O)元素含量为30～1000ppm，稀土(RE)元素含量为30～2000ppm，且O/RE成分比例为1：(0.1～1)，在最终合金成品中O和RE以尺寸为0.5～50nm的富O富RE纳米颗粒形式存在。本发明重点是通过在稀土高温合金中引入高含量固溶氧和相应工艺处理，在高温合金中产生高数密度的富O富RE纳米团簇，钉扎高温合金中的位错和γ和γ’、γ”相界面以及晶界的迁移并降低元素扩散速率，在不增加合金化程度的前提下，显著提高高温合金的高温强度、蠕变寿命和抗氧化能力。该材料可应用于制备航空发动机及燃气轮机热端部件、核反应堆耐热管道等，以提高服役温度和热效率，提高服役寿命和安全性。

1.一种高氧含量的稀土掺杂镍基高温合金，其特征在于，该合金中氧(O)元素含量为30～1000ppm，稀土(RE)元素含量为30～2000ppm，且O/RE成分比例为1：(0.1～1)，在最终合金成品中O和RE以尺寸为0.5～50nm的富O富RE纳米颗粒形式存在。

本发明提供了一种超超临界火电机组用高温合金自由锻棒坯制备方法，经过真空感应熔炼+真空自耗重熔双真空冶炼的650℃超超临界火电机组用高温合金铸锭；均匀化热处理；开坯锻造，在80MN快锻机进行，2火次镦拔，每火次变形量30％～50％；2火次连续回炉换向拔长，每火次变形量30％～60％；3火次拔长变形，变形量30％～50％，拔长完成后坯料直径为220mm。完成后获得直径为204mm的超超临界火电机组用高温合金坯料。本发明采用换向拔长的自由锻技术制备高温合金棒坯，使棒坯的组织均匀细小，碳化物细小且弥散分布，从而使该材料可用于650℃超超临界火电机组，提高生产效率和减少温室气体排放。

1.一种超超临界火电机组用高温合金自由锻棒坯制备方法，其特征在于,具体包括以下步骤：(1)经过真空感应熔炼+真空自耗重熔的双真空冶炼，铸锭直径为490mm；(2)铸锭在天然气炉进行高温均匀化热处理；(3)经过均匀化热处理后的铸锭在80MN快锻机进行2火次镦拔开坯锻造，开坯为连续回炉，每火次变形量30％～50％。(4)对开坯后的坯料在80MN快锻机进行2火次连续回炉换向拔长，每火次变形量30％～60％。(5)拔长后的坯料在1020℃～1080℃下保温后进行3火次拔长变形，变形量30％～50％，拔长完成后坯料直径为220mm。

本发明公开了一种镍铬中间合金，其成分重量百分比为：C≤0.08％，Si≤0.05％，Cr15.00～65.00％，Ni34.00～84.00％，N≤0.0050％，O≤0.01％，S≤0.002％，Ca和/或Mg0.01～0.06％，RE0.005～0.05％，余量为Ni及其他不可避免的杂质元素。本发明的镍铬中间合金具有良好的组织稳定性、合适的熔点，无难熔的高温相，较高的纯净度，可作为高品质的特种合金的原材料，有效的提升金属铬的品质，降低金属铬的气体和有害杂质元素。

1.一种镍铬中间合金，其特征在于，其成分及其重量百分比如下：C≤0.08％、Si≤0.05％、Cr15.00％～65.00％、N≤0.0060％、O≤0.05％、S≤0.005％、Al≤0.05％、RE0.005％～0.08％、C和Mg中任意一种或两种0.01％～0.06％、余量为Ni，所述RE为La、Ce中的任一种或按任意比例的两种。

本发明涉及一种增材制造用高温合金及其用途，所述高温合金以质量百分含量计包括：Co 11?25％，Cr 9.4?10％，W 10?12％，Mo 0.5?1％，Al 5.5?6％，Ti 0.5?0.8％，Ta 3.6?5％，Zr 0.02?0.08，Hf 1.2?1.6％，C≤0.04％，B≤0.01％，Si≤0.3％，余量为Ni及不可避免的杂质；其中，Al+0.5Ti+0.15Ta≤6.7％；所述高温合金中γ′相的体积分数≥65％。解决了目前高温合金采用增材制造时存在的成型性差及耐热性能不达标，易产生孔洞、裂纹等缺陷的问题。

1.一种增材制造用高温合金，其特征在于，所述高温合金以质量百分含量计包括：Co 11-25％，Cr 9.4-10％，W 10-12％，Mo 0.5-1％，Al 5.5-6％，Ti 0.5-0.8％，Ta3.6-5％，Zr 0.02-0.08，Hf 1.2-1.6％，C≤0.04％，B≤0.01％，Si≤0.3％，余量为Ni及不可避免的杂质；其中，Al+0.5Ti+0.15Ta≤6.7％，所述高温合金中γ′相的体积分数≥65％。

本发明属于高温合金增材制造技术领域，公开了一种高温合金增材制造裂纹的统计方法，该方法包括增材制造制备、金相图片拍摄、金相图片预处理、图像分割和识别以及裂纹率统计计算等过程。本发明方法的核心部分是利用语义分割算法的Unet模型和卷积神经网络模型对从增材制造高温合金样品中获得的金相组织图片进行自动化处理，快速准确地得出增材制造高温合金样品的平均裂纹率，从而促进增材制造高温合金裂纹敏感性的评价方法的建立。

1.一种高温合金增材制造裂纹的统计方法，其特征在于，该统计方法包括如下步骤：S1：利用增材制造系统对高温合金粉末进行激光增材制造，得到增材制造高温合金样品；对增材制造高温合金样品进行切割，并打磨抛光得到的多个截面；利用金相显微镜对打磨抛光后的每个截面的整个区域进行拍摄，得到对应的原始金相图片；S2：建立图片文件自动预处理程序；利用所述图片文件自动预处理程序将每张原始金相图片均裁剪为多张尺寸一致的子图片；S3：编写语义分割算法的Unet模型和卷积神经网络模型；利用所述语义分割算法的Unet模型对步骤S2得到的子图片进行语义分割，确定裂纹、划痕和孔隙部位，并利用所述卷积神经网络模型对裂纹、划痕、孔隙进行自动识别；S4：对裂纹部位的像素点和所述每张原始金相图片的总像素点进行统计，利用公式计算每张原始金相图片的裂纹率，而后计算增材制造高温合金样品裂纹率。